Видеокурс по SIMATIC STEP 7


Обработка экспериментальных результатов и построение линейных регрессионных зависимостей

Обработка экспериментальных результатов и построение линейных регрессионных зависимостей
По результатам механических испытаний получены регрессионные зависимости характеристик механических свойств многослойных сварных соединений от параметров термического цикла сварки (Тпод, Iсв, Тто), в которых управляемые параметры представлены в виде безразмерных величин (х1 - Тпод, х2 - I св , х3 - Тто), изменяющихся в диапазоне от -1 до +1:

1. Зависимость твердости шва HB от управляемых параметров.

НВ = 165,375-0,875⋅ x1-3,125⋅x2 -4, 875⋅x3-3,375⋅x1⋅x2 +
+3,375⋅x1⋅x3+5,625⋅x2 ⋅x3+0,875⋅x 1 ⋅x2 ⋅x3


2. Зависимость твердости зоны термического влияния HRC от
управляемых параметров.

ЯЛС = 25,875-1,125 +1,125 ⋅ x1 ⋅ x3 + 0,25 ⋅ x2 ⋅ x3 - 0,5 ⋅ x1 ⋅ x2 ⋅ x3

3. Зависимость временного сопротивления разрыву σв (МПа)
от управляемых параметров.

σВ =610,938-3,75⋅x 1+29,688⋅x2- 28,75 ⋅x 3 -
-28,125⋅x 1 ⋅x2 +5,938⋅x 1 ⋅x 3 + 31,875⋅x2 ⋅x3 + 7,188⋅x 1 ⋅x2 ⋅x3


4. Зависимость ударной вязкости αн (Дж/см2) от управляемых
параметров.

αя=135,958-5,042⋅x 1-6,375⋅x2+14,542⋅x3 +
+4,792⋅x 1 ⋅x2 -5,625⋅x 1 ⋅x 3-0,625⋅x2 ⋅x3 +8,375⋅x1 ⋅x2 ⋅x3


Полученные зависимости отображают степень влияния указанных выше управляемых факторов на механические свойства многослойных сварных соединений из стали 30ХГСА и позволяют оценить это влияние не только качественно, но и количественно. Однако применение полученных зависимостей в представленном виде на практике является трудоемкой задачей, т.к. при каждом новом расчете необходимо переводить числовые значения выбранных управляемых параметров в безразмерные величины. Кроме того, зависимости содержат большое количество параметров, не влияющих на механические свойства многослойных сварных соединений. С учетом сказанного, для удобства работы, зависимости преобразовали в линейные, которые содержат только влияющие факторы и позволяют выполнять вычисления с реальными значениями управляемых параметров. При этом погрешность вычислений не превышает 10%:

1. Линейная регрессионная зависимость твердости шва HB от
управляемых параметров. Относительная погрешность вычислений
не превышает 4,5 %.

HB = 209,128-K1I⋅I-K1T⋅TTO,

где K1I = 0,2083 HB/А, К1Т = 0,0168 HB/°С.

2. Линейная регрессионная зависимость твердости зоны термического влияния HRC от управляемых параметров. Относительная погрешность вычислений не превышает 9 %.

HRC = 30,5 - KП⋅TПОД-K2T⋅TTO,

где KП = 0,008 HRC/°С, К2Т = 0,0108 HRC/°С.

3. Линейная регрессионная зависимость временного сопротивления разрыву σв (МПа) от управляемых параметров. Относительная погрешность вычислений не превышает 3,5 %.

σВ=275,5 + K2I ⋅ I-K3T⋅TTO,

где K2I = 1,979 МПа/А, К3Т = 0,099 МПа/°С.

4. Линейная регрессионная зависимость ударной вязкости αн
(Дж/см2) от управляемых параметров. Относительная погрешность
вычислений не превышает 10 %.

αH =199 - K3I⋅I + K4T⋅TT,

где K3I = 0,425 (Дж/см2)/А, К4Т = 0,05 (Дж/см2)/ °С.

Проверка результатов исследований на соответствие

По результатам анализа способов сварки легированных сталей и проведенных исследований разработана технология сварки многослойных соединений из стали...

Влияние фронта газовой защиты на свойства соединений из стали 30ХГСА

Для определения влияния газового фронта защитной среды зоны сварки на эксплуатационные свойства сварных соединений провели экспериментальные...

Шамотные огнеупоры

Из известных огнеупоров шамотные являются самыми распространенными огнеупорами, применяемыми во всех областях промышленной теплотехники...